將承臺的監測結果與數模計算結果進行比較 。以0.5天為單位匯總承臺各測點的溫度 ，并進行相應地處理 ，分別繪制承臺溫峰及內表溫差圖。溫峰曲線 、內表溫差曲線對 比分別如下圖所示 。
由圖可見，溫峰值曲線的實測結果與數模計算結果所繪線基本一致。承臺的溫峰時間接近 ，承臺數模仿真下的溫峰時刻出現在澆筑開始的 3天后， 實際監測結果的溫峰值m現在澆筑的2.9天后。實際監測結果的溫峰值略高于模計算值，為 68.7℃，較數模計算結果的67.91℃ 高了0.79℃。溫峰值的誤差小于 2％，往工程可接受范圍內 ，表明數模計算結果是可靠的。
數模計算與實際監測下的內表溫差峰值相近 ，均符合規范要求，但是兩者變化趨勢有差異。主要是由于承臺表溫度受環境影響較大(如氣溫、太陽輻射 、風等)，而本工程為夏季施工且臨港地區晝夜溫差大， 風速大，白天日照強，這是限元軟件難以模擬的。為了降低外界條件變化對承臺溫度場的影響，施工中應注意承臺表的保溫養護，嚴格控制入模溫度 ，控制通水起止時間，承臺表而應及時做好保溫工作。
通過對風機承臺有限元數值模擬以及溫度場實時監測，可初步得入下結論：
(1)在考慮冷卻管作用的情況下 ，對大體積高性能風機承臺進行施工期水化熱溫度場分析，計算結果與實測結果吻合較好。因此， 可以采用計算機有限元程序對大體積混凝土施工期的水化熱溫度場進行數值模擬，以指導設計與施工。
(2)通過有 、無冷卻管作用的有限元數值模擬 ，表明冷卻水對混凝上水化熱的降溫效果明 ，冷卻水流最 、進口水溫和水管布置方式是影響降溫效果的主要因素。計算結果表明，大體積混凝圖內部埋設冷卻管能夠很好地起到削峰降溫的作用 ，改善風機基礎內的溫度分布，降低風機基礎內部與表面溫差 、表面與空氣溫差等溫控指標。
(3)通過實時溫度場監測發現，在夏季進行大體積混凝土施工時，由于海上晝夜溫差較大，混凝上的內-表溫差受之影響較大，所以應注意選擇合適的澆筑溫度，養護方式和養護時機 。
(4)通過有限元計算與實際溫度場監測結構對比發現 ，有限元計算在模擬混凝土實際澆筑時實際情況有一定差距 ，混凝土澆筑現場環境的變化(如氣溫變化，太陽輻射等 )對承臺溫度場具有 一定的影響，因此影響了承臺結構整體的溫度分析結果 ，這是以后進一步研究的方向。
